Главная
Блог
Познавательное
Расчёт несущей способности свай по СП 24.13330

Расчёт несущей способности свай по СП 24.13330

19.04.2026
Познавательное

Содержание

1. Общие положения расчёта свай по СП 24.13330
2. Классификация свай: стойки и висячие сваи
3. Несущая способность свай-стоек
4. Несущая способность висячих забивных свай
5. Таблица расчётных сопротивлений грунта под нижним концом сваи R
6. Таблица расчётных сопротивлений грунта на боковой поверхности fi
7. Коэффициенты условий работы грунта
8. Несущая способность набивных и буровых свай
9. Таблица R для набивных и буровых свай
10. Проверка условия по допускаемой нагрузке
11. Расчёт свайного куста
12. Пример расчёта: забивная свая 300x300 мм в суглинке
13. Типичные ошибки при расчёте
14. Вопрос-ответ (FAQ)

Расчёт несущей способности сваи по грунту основания -- ключевой этап проектирования свайного фундамента. Основным нормативным документом, регламентирующим методику расчёта на территории Российской Федерации, является СП 24.13330.2021 «Свайные фундаменты» (актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85, с изменением N 1 от 13.09.2023). В настоящей статье рассмотрены расчётные формулы для свай-стоек и висячих свай, приведены таблицы нормативных сопротивлений грунтов под острием и по боковой поверхности, а также разобран подробный пример расчёта для забивной сваи сечением 300x300 мм.

1. Общие положения расчёта свай по СП 24.13330

Согласно п. 7.1.4 СП 24.13330.2021, расчёт свай и свайных фундаментов по несущей способности выполняется на основные и особые сочетания нагрузок, по деформациям -- на основные сочетания. Нагрузки и воздействия определяются по СП 20.13330.

Несущая способность одиночной сваи F_d (предельное сопротивление грунта основания) определяется одним из следующих способов:

а) расчётными методами -- по таблицам нормативных сопротивлений грунтов (п. 7.2);

б) по результатам полевых испытаний грунтов статической нагрузкой по ГОСТ 5686 (п. 7.3);

в) по данным статического зондирования грунтов по ГОСТ 19912;

г) по результатам динамических испытаний свай;

д) с применением численного моделирования.

Расчётный метод по таблицам (пункт 7.2) является наиболее распространённым на стадии предварительного проектирования и даёт достаточную точность для типовых грунтовых условий. Именно этот метод рассмотрен в данной статье.

Важно: при наличии результатов статических испытаний свай несущую способность грунта основания сваи следует принимать по результатам этих испытаний (п. 7.1.6 СП 24.13330.2021). Табличный расчёт применяется на стадиях предпроектного обоснования и предварительного проектирования.

К содержанию

2. Классификация свай: стойки и висячие сваи

СП 24.13330.2021 (п. 7.2.1 -- 7.2.2) разделяет все сваи на две группы по характеру передачи нагрузки на грунт:

Сваи-стойки

К сваям-стойкам относятся сваи всех видов, опирающиеся на скальные грунты, а забивные сваи -- также на малосжимаемые грунты (крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней плотности и плотным при степени влажности S_r ≤ 0,85 и модулем деформации E ≥ 50 МПа). Силы сопротивления грунтов на боковой поверхности свай-стоек в расчётах несущей способности на сжимающую нагрузку не учитываются.

Висячие сваи (сваи трения)

К висячим сваям относятся сваи, опирающиеся на сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом. Несущая способность висячей сваи складывается из двух составляющих: сопротивления грунта под нижним концом (острием) и суммарного бокового сопротивления грунтов по длине ствола.

Параметр	Свая-стойка	Висячая свая
Грунт опирания	Скальный или малосжимаемый	Сжимаемый (песок, глина, суглинок)
Учёт бокового трения	Не учитывается	Учитывается
Основная формула (п. СП)	7.2.1	7.2.2
Способ определения R	По прочности скального грунта	По таблице 7.2

К содержанию

3. Несущая способность свай-стоек

Согласно п. 7.2.1 СП 24.13330.2021, несущая способность F_d (кН) забивной сваи, сваи-оболочки, набивной и буровой сваи, опирающейся на скальный грунт, а также забивной сваи на малосжимаемый грунт определяется по формуле:

F_d = γ_c · R · A

где:
γ_c -- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;
R -- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, кПа;
A -- площадь опирания на грунт сваи, м².

Для набивных, буровых свай и свай-оболочек, опирающихся на невыветрелые скальные грунты и заглублённых в них менее чем на 0,5 м, расчётное сопротивление R определяется по формуле:

R = R_c,m,n / γ_g

где:
R_c,m,n -- нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие массива скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа;
γ_g -- коэффициент надёжности по грунту, равный 1,4.

В любом случае значение R для свай-стоек принимается не более 20 000 кПа.

К содержанию

4. Несущая способность висячих забивных свай

Согласно п. 7.2.2 СП 24.13330.2021, несущая способность F_d (кН) висячей забивной и вдавливаемой свай, сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку, определяется как сумма расчётных сопротивлений грунтов под нижним концом и на боковой поверхности:

F_d = γ_c · (γ_cR · R · A + u · Σ γ_cf · f_i · h_i)

где:
γ_c -- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;
γ_cR -- коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи (табл. 7.4);
R -- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (табл. 7.2);
A -- площадь поперечного сечения сваи, м²;
u -- периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
γ_cf -- коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи (табл. 7.4);
f_i -- расчётное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи, кПа (табл. 7.3);
h_i -- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

Площадь поперечного сечения A принимается:

-- для свай сплошного сечения и полых свай с закрытым нижним концом -- площадь поперечного сечения брутто;

-- для свай полых круглого сечения с открытым нижним концом и свай-оболочек -- площадь поперечного сечения нетто (при отсутствии заполнения бетоном) или брутто (при заполнении бетоном на высоту не менее трёх диаметров).

При разбивке грунтового массива на расчётные слои толщина каждого слоя h_i не должна превышать 2 м. Средняя глубина расположения каждого слоя отсчитывается от уровня планировки.

К содержанию

5. Таблица расчётных сопротивлений грунта под нижним концом сваи R

Расчётное сопротивление R (кПа) грунта под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, принимается по таблице 7.2 СП 24.13330.2021 в зависимости от глубины погружения нижнего конца сваи и вида грунта.

Таблица 7.2 -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Глубина погружения нижнего конца сваи, м	Песчаные грунты средней плотности
Глубина погружения нижнего конца сваи, м	Крупные	Средней крупности	Мелкие	Пылеватые
3	7500	6600	3000	3100
5	8800	6800	3800	3200
7	9700	7400	4300	3800
10	10 500	8200	5000	4400
15	11 700	9000	5600	5000
20	12 600	9800	6200	5600
25	13 400	10 500	6800	6200
30	14 200	11 000	7400	6800
≥ 35	15 000	11 500	7800	7000

Таблица 7.2 (продолжение) -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных свай (глинистые грунты)

Глубина погружения нижнего конца сваи, м	Глинистые грунты при показателе текучести I_L
Глубина погружения нижнего конца сваи, м	0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5
3	6000	4000	2000	1200	750	600
5	6800	4500	2500	1600	1000	700
7	7400	5000	2800	1900	1200	800
10	8200	5600	3300	2200	1450	950
15	8800	6200	4000	2800	1800	1200
20	9400	6800	4500	3200	2100	1400
25	10 000	7200	5000	3500	2400	1600
30	10 500	7600	5200	3800	2600	1800
≥ 35	11 000	8000	5600	4000	2800	2000

Примечания к таблице 7.2:
1. Для плотных песков, плотность которых определена по данным статического зондирования, значения R следует увеличить на 100 %; при определении плотности другими методами -- на 60 %, но не более 20 000 кПа.
2. Для промежуточных глубин погружения и промежуточных значений I_L значения R определяют линейной интерполяцией.
3. Глубина погружения при планировке территории подсыпкой/срезкой до 3 м принимается от уровня природного рельефа, свыше 3 м -- от условной отметки.

К содержанию

6. Таблица расчётных сопротивлений грунта на боковой поверхности f_i

Расчётное сопротивление f_i (кПа) i-го слоя грунта на боковой поверхности забивных свай принимается по таблице 7.3 СП 24.13330.2021.

Таблица 7.3 -- Расчётные сопротивления f_i, кПа, на боковой поверхности забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Средняя глубина расположения слоя грунта, м	Песчаные грунты средней плотности
Средняя глубина расположения слоя грунта, м	Крупные и средней крупности	Мелкие	Пылеватые	--
1	35	23	15	--
2	42	30	21	--
3	48	35	25	--
4	53	38	27	--
5	56	40	29	--
6	58	42	31	--
8	62	44	33	--
10	65	46	35	--
15	72	51	39	--
20	79	56	43	--
25	86	61	46	--
30	93	66	50	--
≥ 35	100	70	54	--

Таблица 7.3 (продолжение) -- Расчётные сопротивления f_i, кПа, на боковой поверхности забивных свай (глинистые грунты)

Средняя глубина расположения слоя грунта, м	Глинистые грунты при показателе текучести I_L
Средняя глубина расположения слоя грунта, м	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8
1	12	8	4	4	3	2	1
2	20	12	7	5	4	4	2
3	25	16	9	7	5	4	3
4	29	19	11	8	7	5	4
5	32	22	13	9	8	6	4
6	34	24	15	10	8	7	5
8	38	27	17	12	9	8	5
10	40	29	19	14	10	8	6
15	44	33	22	16	12	10	7
20	48	36	24	17	13	11	8
25	52	39	26	19	14	12	8
30	56	42	28	20	15	12	9
≥ 35	60	44	30	21	16	13	9

Примечания к таблице 7.3:
1. При определении сопротивления на боковой поверхности необходимо разбивать грунтовый массив на элементарные слои толщиной не более 2 м.
2. Средняя глубина расположения каждого слоя отсчитывается от уровня планировки (природного рельефа).
3. Для промежуточных глубин и значений I_L используется линейная интерполяция.
4. Для супесей при I_p ≤ 4 и e < 0,8 значения f_i принимаются как для пылеватых песков.

К содержанию

7. Коэффициенты условий работы грунта

Коэффициенты условий работы грунта γ_cR (под нижним концом) и γ_cf (на боковой поверхности) учитывают способ погружения сваи и принимаются по таблице 7.4 СП 24.13330.2021.

Таблица 7.4 -- Коэффициенты условий работы грунта γ_cR и γ_cf (извлечение)

Способ погружения сваи и грунтовые условия	γ_cR	γ_cf
Забивка молотом без подмыва и лидерных скважин	1,0	1,0
Забивка молотом с подмывом в песчаных грунтах при добивке на последнем метре без подмыва	1,0	0,9
Забивка молотом в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважин (для песчаных грунтов при d ≤ a - 0,05 м, для глинистых при d ≤ a - 0,15 м)	1,0	0,5
Вибропогружение в пески средней плотности: крупные и средней крупности	1,2	1,0
Вибропогружение в пески средней плотности: мелкие	1,1	1,0
Вибропогружение в пески средней плотности: пылеватые	0,9	0,9
Вибропогружение в глинистые грунты с I_L ≤ 0,5	0,9	0,9
Вибропогружение в глинистые грунты с I_L > 0,5	0,7	0,7
Вдавливание	1,0	1,0
Погружение свай-оболочек с выемкой грунта и с сохранением грунтового ядра h ≥ 3d	0,9	1,0

Для наиболее распространённого случая -- забивка молотом без подмыва и лидерных скважин -- оба коэффициента равны 1,0.

К содержанию

8. Несущая способность набивных и буровых свай

Для висячих набивных, буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном (п. 7.2.7 СП 24.13330.2021), несущая способность определяется по формуле:

F_d = γ_c · (γ_cR · R · A + u · Σ γ_cf · f_i · h_i)

Формула имеет тот же вид, но значения R принимаются по таблице 7.8, а коэффициенты γ_cf -- по таблице 7.6 (в зависимости от способа образования скважины и условий бетонирования).

Площадь опирания A для набивных и буровых свай принимается: без уширения -- площадь поперечного сечения ствола в уровне подошвы; с уширением -- площадь поперечного сечения уширения в месте наибольшего диаметра.

Коэффициенты γ_cf для набивных и буровых свай (таблица 7.6, извлечение)

Способ образования скважины и условия бетонирования	γ_cf
Бурение и бетонирование насухо (без крепления стенок, УГВ ниже пяты сваи)	0,7
Бурение и бетонирование насухо с извлекаемыми обсадными трубами или полыми шнеками	0,6
Бурение под глинистым раствором с бетонированием подводным способом (ВПТ)	0,6
Бурение с неизвлекаемыми обсадными трубами	0,5

К содержанию

9. Таблица R для набивных и буровых свай

Расчётное сопротивление R (кПа) грунта под нижним концом набивных и буровых свай в глинистых грунтах принимается по таблице 7.8 СП 24.13330.2021.

Таблица 7.8 -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай (глинистые грунты)

Глубина нижнего конца сваи, м	Показатель текучести I_L
Глубина нижнего конца сваи, м	0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
3	850	750	650	500	400	300	250
5	1000	850	750	650	500	400	350
7	1150	1000	850	750	600	500	450
10	1350	1200	1050	950	800	700	600
12	1550	1400	1250	1100	950	800	700
15	1800	1650	1500	1300	1100	1000	800
18	2100	1900	1700	1500	1300	1150	950
20	2300	2100	1900	1650	1450	1250	1050
30	3300	3000	2600	2300	2000	--	--
≥ 40	4500	4000	3500	3000	2500	--	--

Значения R для набивных и буровых свай в песчаных грунтах принимаются с понижающими коэффициентами по отношению к забивным сваям. Для буровых свай, изготавливаемых насухо с заливкой бетонной смесью, R в песках определяется по таблице 7.2 с коэффициентом 0,8.

К содержанию

10. Проверка условия по допускаемой нагрузке

Согласно п. 7.1.11* СП 24.13330.2021, допускаемая нагрузка на сваю в составе фундамента или одиночную сваю определяется из условия:

N ≤ F_d / (γ_n · γ_c.g)

где:
N -- расчётная нагрузка, передаваемая на сваю от наиболее невыгодного сочетания нагрузок, кН;
F_d -- несущая способность сваи (предельное сопротивление грунта основания), кН;
γ_n -- коэффициент надёжности по ответственности сооружения, принимаемый по ГОСТ 27751 (не менее 1,0);
γ_c.g -- коэффициент надёжности по грунту, принимаемый равным:
    1,2 -- если несущая способность определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой;
    1,25 -- если определена расчётом по результатам статического зондирования грунта или по результатам динамических испытаний сваи, выполненных с учётом упругих деформаций грунта;
    1,4 -- если определена расчётом по таблицам, по результатам динамических испытаний сваи без учёта упругих деформаций грунта, а также по результатам зондирования эталонной сваей;
    1,4 (1,25) -- если определена по результатам статических испытаний штампом.

Коэффициент γ_n по ГОСТ 27751-2014 принимается: 1,0 -- для сооружений КС-1 (пониженный уровень ответственности); 1,0 или 1,1 -- для КС-2 (нормальный); 1,1 или 1,15 -- для КС-3 (повышенный). Конкретное значение определяется заданием на проектирование.

Таким образом, допускаемая нагрузка на сваю при табличном расчёте для сооружения КС-2 (γ_n = 1,0):

N_доп = F_d / (1,0 · 1,4) = F_d / 1,4

К содержанию

11. Расчёт свайного куста

Нагрузка на каждую сваю в составе свайного куста при внецентренном загружении определяется по формуле (СП 24.13330.2021, п. 7.1.12):

N_i = N_d / n ± M_x · y_i / Σ y_i² ± M_y · x_i / Σ x_i²

где:
N_d -- расчётная вертикальная нагрузка на свайный ростверк, кН;
n -- количество свай в кусте;
M_x, M_y -- расчётные моменты относительно главных осей плана свайного поля, кН·м;
x_i, y_i -- расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м.

Необходимое количество свай в кусте при центральном загружении предварительно определяется по формуле:

n = N_d · γ_n · γ_c.g / F_d

Полученное значение округляется в большую сторону до целого числа. При табличном расчёте γ_c.g = 1,4.

Минимальное расстояние между осями свай в кусте принимается не менее 3d (где d -- сторона или диаметр сваи). Для забивных свай сечением 300x300 мм минимальный шаг составляет 900 мм (3 × 300). На практике шаг принимается 900--1200 мм.

К содержанию

12. Пример расчёта: забивная свая 300x300 мм в суглинке

Исходные данные

Свая: железобетонная забивная по ГОСТ 19804-2012, сечение 300x300 мм, длина 12 м.

Способ погружения: забивка дизель-молотом без подмыва и лидерных скважин.

Заглубление от уровня планировки: 11,5 м (с учётом заделки головы сваи в ростверк 0,5 м).

Грунтовые условия (сверху вниз):

Слой 1 (0--3 м): супесь пластичная, I_L = 0,6

Слой 2 (3--8 м): суглинок тугопластичный, I_L = 0,3

Слой 3 (8--11,5 м): песок средней крупности, средней плотности

Шаг 1. Определение геометрических параметров сваи

Площадь поперечного сечения: A = 0,3 × 0,3 = 0,09 м²

Периметр: u = 4 × 0,3 = 1,2 м

Шаг 2. Определение R по таблице 7.2

Нижний конец сваи расположен на глубине 11,5 м в песке средней крупности, средней плотности. По таблице 7.2 интерполяцией между глубинами 10 м (R = 8200 кПа) и 15 м (R = 9000 кПа):

R = 8200 + (9000 - 8200) × (11,5 - 10) / (15 - 10) = 8200 + 800 × 0,3 = 8440 кПа

Шаг 3. Определение f_i по таблице 7.3

Разбиваем каждый грунтовый слой на элементарные слои толщиной не более 2 м и определяем f_i для средней глубины каждого элементарного слоя:

Элементарный слой	Интервал глубин, м	h_i, м	Средняя глубина z, м	Грунт	I_L	f_i, кПа	γ_cf
1	0,5--2,0	1,5	1,25	Супесь	0,6	3,3	1,0
2	2,0--3,0	1,0	2,5	Супесь	0,6	4,5	1,0
3	3,0--5,0	2,0	4,0	Суглинок	0,3	19,0	1,0
4	5,0--7,0	2,0	6,0	Суглинок	0,3	24,0	1,0
5	7,0--8,0	1,0	7,5	Суглинок	0,3	25,5	1,0
6	8,0--10,0	2,0	9,0	Песок ср.кр.	--	63,5	1,0
7	10,0--11,5	1,5	10,75	Песок ср.кр.	--	66,8	1,0

Пояснения к определению f_i:
-- Супесь I_L = 0,6 (z = 1,25 м): интерполяция по табл. 7.3 для глинистых грунтов при I_L = 0,6 между z = 1 м (f = 3) и z = 2 м (f = 4) дает f = 3,3 кПа.
-- Суглинок I_L = 0,3 (z = 4 м): по табл. 7.3, f = 19 кПа.
-- Песок ср. крупности (z = 9 м): интерполяция между z = 8 м (f = 62) и z = 10 м (f = 65) дает f = 63,5 кПа.

Шаг 4. Вычисление суммы боковых сопротивлений

Σ γ_cf · f_i · h_i = 1,0·3,3·1,5 + 1,0·4,5·1,0 + 1,0·19,0·2,0 + 1,0·24,0·2,0 + 1,0·25,5·1,0 + 1,0·63,5·2,0 + 1,0·66,8·1,5

= 4,95 + 4,5 + 38,0 + 48,0 + 25,5 + 127,0 + 100,2 = 348,15 кПа·м

Шаг 5. Определение несущей способности F_d

F_d = γ_c · (γ_cR · R · A + u · Σ γ_cf · f_i · h_i)

F_d = 1,0 × (1,0 × 8440 × 0,09 + 1,2 × 348,15)

F_d = 1,0 × (759,6 + 417,78)

F_d = 1177,4 кН

Шаг 6. Допускаемая нагрузка на сваю

Принимаем сооружение класса КС-2 (γ_n = 1,0). При расчёте по таблицам γ_c.g = 1,4.

N_доп = F_d / (γ_n · γ_c.g) = 1177,4 / (1,0 × 1,4) = 841,0 кН ≈ 85,7 тс

Структура несущей способности

Составляющая	Значение, кН	Доля, %
Сопротивление под острием (γ_cR·R·A)	759,6	64,5
Боковое сопротивление (u·Σγ_cf·f_i·h_i)	417,8	35,5
Итого F_d	1177,4	100

Из расчёта видно, что при опирании на песок средней крупности основная доля несущей способности (около 65 %) приходится на лобовое сопротивление грунта под острием сваи. При опирании на глинистые грунты эта пропорция смещается в сторону бокового трения.

К содержанию

13. Типичные ошибки при расчёте

При выполнении расчёта несущей способности свай по СП 24.13330 наиболее часто допускаются следующие ошибки:

1. Неправильный отсчёт глубин. Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя необходимо отсчитывать от уровня планировки (природного рельефа), а не от обреза ростверка. При подсыпке или срезке более 3 м применяется условная отметка.

2. Толщина элементарного слоя более 2 м. Грунтовый массив вдоль ствола сваи должен быть разбит на слои толщиной не более 2 м. Принятие более толстых слоев приводит к завышению или занижению бокового сопротивления.

3. Неучёт способа погружения. Коэффициенты γ_cR и γ_cf зависят от способа погружения. Применение подмыва, лидерных скважин или вибропогружения существенно снижает γ_cf (до 0,5--0,9).

4. Применение таблиц 7.2/7.3 к буровым сваям. Для набивных и буровых свай необходимо использовать таблицу 7.8 (для R) и таблицу 7.6 (для γ_cf). Табличные значения R для буровых свай значительно ниже, чем для забивных.

5. Принятие I_L без учёта прогноза. Согласно примечанию 8 к таблице 7.2, показатель текучести I_L следует принимать применительно к прогнозируемому состоянию грунтов в период эксплуатации, а не на момент изысканий.

6. Отсутствие проверки по материалу. Несущая способность сваи определяется как минимум из двух значений -- по грунту и по материалу (прочности бетона и арматуры по СП 63.13330). Определяющим является меньшее значение.

К содержанию

14. Вопрос-ответ (FAQ)

При определении несущей способности расчётным методом (по таблицам СП 24.13330) коэффициент надёжности по грунту γ_c.g принимается равным 1,4 (п. 7.1.11* СП 24.13330.2021). Помимо него, в формулу входит коэффициент надёжности по ответственности γ_n, определяемый по ГОСТ 27751-2014 в зависимости от класса сооружения (не менее 1,0). При определении F_d по результатам статических испытаний свай γ_c.g снижается до 1,2, а по результатам статического зондирования -- до 1,25.

Табличный расчёт по п. 7.2 СП 24.13330 применяется преимущественно на стадии предварительного проектирования. Для объектов класса КС-2 и КС-3 (повышенный и нормальный уровни ответственности) рекомендуется проведение контрольных статических или динамических испытаний свай по ГОСТ 5686-2020 для уточнения несущей способности. Для объектов КС-3 табличные значения должны быть подтверждены полевыми испытаниями.

Принципиальных отличий в структуре формулы нет -- в обоих случаях F_d складывается из сопротивления под острием и бокового трения. Различия заключаются в табличных значениях: для буровых свай расчётное сопротивление R принимается по таблице 7.8 (значения в 3--8 раз ниже, чем для забивных по таблице 7.2), а коэффициент γ_cf -- по таблице 7.6 (от 0,5 до 0,7 в зависимости от технологии). Это обусловлено тем, что при забивке происходит уплотнение грунта вокруг сваи, а при бурении -- разрыхление.

Для плотных песков значения R из таблицы 7.2 увеличиваются: на 100 %, если плотность определена по данным статического зондирования (по ГОСТ 19912), и на 60 %, если плотность определена по результатам лабораторных испытаний. В обоих случаях результат не должен превышать 20 000 кПа. Если данных зондирования нет и плотность определена косвенно, увеличение применять не допускается.

Да. Отрицательные (негативные) силы трения возникают, когда осадка грунта вокруг сваи превышает осадку самой сваи. Это характерно для участков с подсыпкой, торфяных грунтов, при понижении уровня грунтовых вод. Негативное трение действует как дополнительная нагрузка на сваю и вычитается из несущей способности. Методика учёта приведена в п. 7.2.5 и приложении Б СП 24.13330.2021.

Минимальное расстояние между осями забивных свай принимается не менее 3d, где d -- сторона квадратного сечения или диаметр круглого сечения сваи (п. 8.13 СП 24.13330.2021). Для сваи 300x300 мм минимальный шаг составляет 900 мм. Для буровых свай минимальное расстояние принимается не менее 1,5d, но не менее 1,0 м.

При расстоянии между осями свай 3d и более взаимовлияние свай в типовых грунтовых условиях невелико и обычно не учитывается при расчёте несущей способности одиночной сваи. Однако при расчёте осадки свайного фундамента необходимо учитывать групповой эффект через расчёт условного массивного фундамента (приложение Г СП 24.13330.2021). При расстоянии менее 5d в глинистых грунтах рекомендуется выполнять численное моделирование группы свай.

Действующей редакцией является СП 24.13330.2021 «Свайные фундаменты» (утверждён приказом Минстроя России от 14.12.2021 N 926/пр), с изменением N 1, утверждённым приказом от 13.09.2023 N 665/пр. Данный документ заменил ранее действовавший СП 24.13330.2011 (с изменениями 1--3). Формулы и таблицы основного расчётного метода сохранились с незначительными уточнениями.

К содержанию

Отказ от ответственности

Настоящая статья носит исключительно ознакомительный и справочный характер. Автор и редакция не несут ответственности за последствия применения изложенной информации в проектной документации. Все расчёты свайных фундаментов должны выполняться квалифицированными специалистами в соответствии с действующими нормативными документами с учётом конкретных инженерно-геологических условий площадки строительства и результатов инженерных изысканий. Табличные значения сопротивлений грунтов, приведённые в статье, воспроизводят данные СП 24.13330.2021 и не заменяют первоисточник. Перед использованием необходимо обращаться к полному тексту нормативного документа в актуальной редакции.

Источники

1. СП 24.13330.2021 «Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85» (с изменением N 1, утв. приказом Минстроя от 13.09.2023 N 659/пр).

2. СП 22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений» (с изменениями).

3. СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия» (с изменениями).

4. ГОСТ 19804-2012 «Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия».

5. ГОСТ 5686-2020 «Грунты. Методы полевых испытаний сваями».

6. ГОСТ 27751-2014 «Надёжность строительных конструкций и оснований. Основные положения».

7. СП 63.13330.2018 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (с изменением N 1).

8. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. -- СПб.: Изд-во СПбГАСУ.

9. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных фундаментов. -- М.: Стройиздат.

10. Das B.M. Principles of Foundation Engineering. -- Cengage Learning.

11. EN 1997-1:2024. Eurocode 7: Geotechnical design. Part 1: General rules.

Появились вопросы?

Вы можете задать любой вопрос на тему нашей продукции или работы нашего сайта.

Задать вопрос

Подшипники SKF -15%!

Bosh Rexroth

Расчёт несущей способности свай по СП 24.13330

Содержание

1. Общие положения расчёта свай по СП 24.13330

2. Классификация свай: стойки и висячие сваи

Сваи-стойки

Висячие сваи (сваи трения)

3. Несущая способность свай-стоек

4. Несущая способность висячих забивных свай

5. Таблица расчётных сопротивлений грунта под нижним концом сваи R

Таблица 7.2 -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Таблица 7.2 (продолжение) -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных свай (глинистые грунты)

6. Таблица расчётных сопротивлений грунта на боковой поверхности f_i

Таблица 7.3 -- Расчётные сопротивления f_i, кПа, на боковой поверхности забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Таблица 7.3 (продолжение) -- Расчётные сопротивления f_i, кПа, на боковой поверхности забивных свай (глинистые грунты)

7. Коэффициенты условий работы грунта

Таблица 7.4 -- Коэффициенты условий работы грунта γ_cR и γ_cf (извлечение)

8. Несущая способность набивных и буровых свай

Коэффициенты γ_cf для набивных и буровых свай (таблица 7.6, извлечение)

9. Таблица R для набивных и буровых свай

Таблица 7.8 -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай (глинистые грунты)

10. Проверка условия по допускаемой нагрузке

11. Расчёт свайного куста

12. Пример расчёта: забивная свая 300x300 мм в суглинке

Исходные данные

Шаг 1. Определение геометрических параметров сваи

Шаг 2. Определение R по таблице 7.2

Шаг 3. Определение f_i по таблице 7.3

Шаг 4. Вычисление суммы боковых сопротивлений

Шаг 5. Определение несущей способности F_d

Шаг 6. Допускаемая нагрузка на сваю

Структура несущей способности

13. Типичные ошибки при расчёте

14. Вопрос-ответ (FAQ)

Отказ от ответственности

Источники

Подшипники SKF -15%!

Bosh Rexroth

Расчёт несущей способности свай по СП 24.13330

Содержание

1. Общие положения расчёта свай по СП 24.13330

2. Классификация свай: стойки и висячие сваи

Сваи-стойки

Висячие сваи (сваи трения)

3. Несущая способность свай-стоек

4. Несущая способность висячих забивных свай

5. Таблица расчётных сопротивлений грунта под нижним концом сваи R

Таблица 7.2 -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Таблица 7.2 (продолжение) -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных свай (глинистые грунты)

6. Таблица расчётных сопротивлений грунта на боковой поверхности fi

Таблица 7.3 -- Расчётные сопротивления fi, кПа, на боковой поверхности забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Таблица 7.3 (продолжение) -- Расчётные сопротивления fi, кПа, на боковой поверхности забивных свай (глинистые грунты)

7. Коэффициенты условий работы грунта

Таблица 7.4 -- Коэффициенты условий работы грунта γcR и γcf (извлечение)

8. Несущая способность набивных и буровых свай

Коэффициенты γcf для набивных и буровых свай (таблица 7.6, извлечение)

9. Таблица R для набивных и буровых свай

Таблица 7.8 -- Расчётные сопротивления R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай (глинистые грунты)

10. Проверка условия по допускаемой нагрузке

11. Расчёт свайного куста

12. Пример расчёта: забивная свая 300x300 мм в суглинке

Исходные данные

Шаг 1. Определение геометрических параметров сваи

Шаг 2. Определение R по таблице 7.2

Шаг 3. Определение fi по таблице 7.3

Шаг 4. Вычисление суммы боковых сопротивлений

Шаг 5. Определение несущей способности Fd

Шаг 6. Допускаемая нагрузка на сваю

Структура несущей способности

13. Типичные ошибки при расчёте

14. Вопрос-ответ (FAQ)

Отказ от ответственности

Источники

6. Таблица расчётных сопротивлений грунта на боковой поверхности f_i

Таблица 7.3 -- Расчётные сопротивления f_i, кПа, на боковой поверхности забивных свай (песчаные грунты средней плотности)

Таблица 7.3 (продолжение) -- Расчётные сопротивления f_i, кПа, на боковой поверхности забивных свай (глинистые грунты)

Таблица 7.4 -- Коэффициенты условий работы грунта γ_cR и γ_cf (извлечение)

Коэффициенты γ_cf для набивных и буровых свай (таблица 7.6, извлечение)

Шаг 3. Определение f_i по таблице 7.3

Шаг 5. Определение несущей способности F_d